華維科力煤的格金低溫干餾試驗注意事項分析；摘要格金低溫干餾試驗是一個綜合性試驗,既有結焦性；格金低溫干餾試驗是一個綜合性試驗,既有結焦性指標；煤的格金低溫干餾試驗加溫均勻,氣密性好,干餾后產；(1)稱取煤樣前,應按照規程稱前要攪拌1min;；(2)對于焦型為G型的膨脹性煤,需配入
格金低溫干餾試驗是一個綜合性試驗,既有結焦性指標焦型的判定,又有干鎦產物半焦產率、焦油產率和總水產率的測定。該文結合煤的格金低溫干餾試驗的意義,指出試驗過程中可能影響試驗結果的注意事項,并評價不同煤種的試驗結果。
格金低溫干餾試驗是一個綜合性試驗,既有結焦性指標焦型的判定,又有干餾產物半焦產率、焦油產率和總水產率的測定。基本原理是,將一定量的煤樣放在干餾管中,送入預升到300℃的干餾爐內,以5℃/min的升溫速度隔絕空氣加熱到600℃,保持5min。在此期間,煤經干燥、軟化、熱分解后生成膠質體,并放出揮發物即煤氣、焦油、水蒸氣等,最終形成半焦。收集試驗過程中生成的焦油和水,根據各種產物的質量求得半焦產率熱解水產率和焦油產率,并將半焦與一組標準焦型比較,定出其焦型。1 低溫干餾試驗的注意事項
煤的格金低溫干餾試驗加溫均勻,氣密性好,干餾后產物損失量小,干餾溫度與工業實際相吻合,不僅可測得干餾產物產出率,又可測定結焦性,在煤化工生產研究中具有十分重要意義。
(1)稱取煤樣前,應按照規程稱前要攪拌1min;添加電極炭時,必須使煤樣和電極炭混合均勻,否則半焦不均勻,容易出現裂縫,影響對焦型的判斷。
(2)對于焦型為G型的膨脹性煤,需配入適量的電極炭。為減少配比次數,提高工作效率,可以參考坩堝膨脹序數CSN。若CSN是0～4,通常無需配電極炭;若CSN是6～9,配入電極炭克數可用對應CSN減1或2;若CSN是5,配入電極炭時要困難些,可以4g為標準,一只干餾管不配入電極炭,另一只干餾管內配入4g電極炭。如果配入電極炭的干餾管中焦條膨脹,則需配入大于4g電極炭后重新試驗,如果加入4g電極炭的干餾管未膨脹,則看另一只干餾管中的焦條并按GB T1341—2007來判斷。
(3)試驗前,應盡量將管中煤樣攤平敲實,目的是使煤樣的表面平整,堆積密度比較一致及使煤樣的顆粒間隙壓縮到最小,有利于粘結和結焦。
(4)裝煤樣后,應注意盡量用推桿將石棉圓墊推至刻度處適當位置,勿使煤樣留在石棉墊外,然后放入石棉絨。若石棉圓墊過于靠近干餾管口,試驗結束后易蘸上焦油,影響焦油含量,從而導致試驗失敗。
(5)根據錐形瓶干餾物質量選擇適當刻度范圍的水分測定管(0～5ml或0～10ml),方便水分測定值。
(6)干餾管從爐口取出后,一定要冷卻足夠的時間才能稱量,用丙酮擦管壁上附著的焦油時速度要快,注意不要使丙酮進入焦條。
(7)半焦焦型用肉眼觀察判斷,主觀性強,有人為誤差,判斷焦型時,應使半焦盡量多地符合某種標準焦型的特征。
(8)干餾管端橡皮塞處溫度低,水分易凝聚,致使總水分值低,因此試驗時干餾管支管應盡量靠近爐口,也可在稱量前適當扭動橡皮塞,使管口處的水盡量全部流入錐形瓶內。
(9)稱量試驗后的干餾管質量時,支管內的殘留干餾物易滴出,影響結果的準確。因此,在稱量前盡量讓支管內的冷凝物流入錐形瓶內。
(10)試驗完畢后,要用洗滌劑將試驗器具進行清理、洗滌。如果干餾管內附有殘焦,可用沾有去污粉的銅絲布除去。器具清理洗滌干凈后,放入烘箱烘干備用。切不可使干餾管及水分管上附有水分,以免煤樣沾上使水分測定值偏高。2 幾種煤種低溫干餾試驗結果
不同煤種經煤的低溫格金干餾試驗后其焦油含量、總水分量及半焦產率也有一定關聯,見表1～3。
表1 褐煤
樣號12
345
焦油產率(%)4.35.29.85.36.8
總水產率(%)30.526.0
14.814.713.3
半焦產率(%)50.257.5
62.266.371.1
焦型AAA
氣管道壓力,根據瓦斯濃度和流量計算出需要加入的空氣量,人工開啟壓風機經過流量計、自動切斷閥將空氣加入到燃氣管道中,根據熱值儀上顯示的濃度及時通知人工摻混的操作人員根據濃度調節空氣的流量,如果濃度低于40%人為啟動自動切斷閥、關閉壓風機,停止摻混?？諝饬髁坑嫷淖饔檬窃诖蠊捱M口的流量計減去空氣流量計記錄的流量和南山抽放站結算氣量。5 存在問題及解決辦法
(1)即使加入一定量的空氣,燃氣中瓦斯的含量仍控制在40%以上,遠遠高于5%～15%甲烷的爆炸極限,因此不存在爆炸的可能。
(2)空氣冷干機的出口溫度比冬季室外白天溫度(以-25℃計算)高出10℃,抽放站冬季的來氣溫度根據掌握的原始數據溫度為18℃。如從小時進氣量1600m3,濃度為75%,摻混空氣量為12000m3計算結果看,來氣管道不能結冰和掛霜,但來氣溫度比原來溫度低,因此冬季大罐水封槽需要加大供熱量。
(3)可將監控系統流量計的上限定在2900m3 h,近期南山抽放站的抽放量在1600～1800m3 h之間,如果按最大摻混空氣量計算,抽放量在1600m3 h時,摻入
33
空氣量為1200m h,總氣量為2800m h,不超過流量計的上限,并且能夠保證用戶的氣量。所以在運行時(上接第61頁)
由表1可見,褐煤的半焦產率偏低,焦型為A或B型,不粘結或微粘結半焦產率通常為50.0%～75.0%、焦油產率通常為4.0%～10.0%、總水分產率通常為10.0%～30.0%,半焦產率同總水分產率成反比,與焦油產率無明顯關系。
表2 煙煤 樣號1357911 焦油產(%)10.97.88.37.26.53.8 總水產率半焦產率(%)
9.73.33.02.01.91.7
(%)
71.577.078.282.486.188.6
樣號2
4681012
焦油產(%)8.28.08.16.85.93.9
總水產率半焦產率(%)
9.83.02.21.81.81.6
(%)
73.178.281.084.087.289.7
63
可以和抽放站協商將進罐的氣量控制在1600m h以
下,即可保證來氣量在流量計的額定流量范圍內。
(4)摻混空氣時的壓力不超過500mmH2O,比現在抽放站往大罐進氣的壓力420mmH2O高出不到80mmH2O,抽放站泵出口的最大工作壓力在600mmH2O以上,所以摻混空氣對抽放站的影響不大。6 投資回收期
(1)自動摻混:如果將壓縮機、冷干機、緩存罐的投入加進去,總投資在86萬元。按保守實現年利潤219萬計算,不到五個月即可回收所投資金。
(2)人工摻混:如果按自動摻混的投資計算回收期在半個月。7 結論
(1)實現瓦斯氣的摻混,管道燃氣用戶的灶具不再出現黃焰、黑煙,煙氣的排放將符合國家標準。(2)公司的經營情況<
